平成２４年７月２５日判決言渡同日原本領収裁判所書記官平成２３年（行ケ）第１０３３３号審決取消請求事件口頭弁論終結日平成２４年７月４日判決原告株式会社デンソー同訴訟代理人弁理士碓氷裕彦同大庭弘貴同井口亮祉被告株式会社ティラド同訴訟代理人弁理士窪田卓美 主文 原告の請求を棄却する。 訴訟費用は原告の負担とする。 事実及び理由 第１ 請求特許庁が無効２０１０－８００００４号事件について平成２３年９月２１日にした審決を取り消す。 第２ 事案の概要本件は，原告が，下記１のとおりの手続において，原告の下記２の本件発明に係る特許に対する被告の特許無効審判の請求について，特許庁が本件特許を無効とした別紙審決書（写し）の本件審決（その理由の要旨は下記３のとおり）には，下記４のとおりの取消事由があると主張して，その取消しを求める事案である。 １ 本件訴訟に至る手続の経緯(1) 原告は，発明の名称を「排気熱交換器」とする特許第４２４０１３６号の特許（平成１９年７月１１日出願（優先権主張：平成１８年７月１１日），平成２１年１月９日設定登録。請求項の数３。以下「本件特許」という。）に係る特許権を 有する者である（甲８）。 (2) 被告は，平成２１年１２月２８日，本件特許の請求項１ないし３について，特許無効審判を請求し，無効２０１０－ の数３。以下「本件特許」という。）に係る特許権を 有する者である（甲８）。 (2) 被告は，平成２１年１２月２８日，本件特許の請求項１ないし３について，特許無効審判を請求し，無効２０１０－８００００４号事件として係属したところ，特許庁は，平成２２年１１月２日，審判請求不成立の審決（以下「前審決」という。）をした（甲２１）。 (3) 被告は，平成２２年１１月３０日，知的財産高等裁判所に対し，前審決の取消しを求める訴え（平成２２年（行ケ）第１０３７１号）を提起した。 知的財産高等裁判所は，平成２３年７月２１日，前審決を取り消す旨の判決（以下「前判決」という。）を言い渡し（甲２２），その後，同判決は確定した。 (4) 特許庁は，無効２０１０－８００００４号事件を審理し，平成２３年９月２１日，「特許第４２４０１３６号の請求項１ないし３に係る発明の特許を無効とする。」との本件審決をし，その謄本は，同月２８日，原告に送達された。 ２ 特許請求の範囲の記載本件特許の請求項１ないし３に係る発明（以下「本件発明１」ないし「本件発明３」といい，本件発明１ないし３を併せて「本件発明」という。）の特許請求の範囲の記載は，以下のとおりである（以下，本件発明の明細書（甲８）を「本件明細書」という。）。なお，文中の「／」は，原文の改行箇所を示す。 【請求項１】エンジンでの燃焼により発生した粒子状物質を含有する排気ガスと前記排気ガスを冷却する冷却水との間で熱交換を行うとともに，熱交換後の前記排気ガスを前記エンジン側へ流出する排気熱交換器において，／内部を前記排気ガスが流れ，外部を前記冷却水が流れるステンレス製のチューブと，／前記チューブ内に配置され，前記排気ガスと前記冷却水との間での熱交換を促進させるステンレス製のインナーフィンとを備え，／前記イン 排気ガスが流れ，外部を前記冷却水が流れるステンレス製のチューブと，／前記チューブ内に配置され，前記排気ガスと前記冷却水との間での熱交換を促進させるステンレス製のインナーフィンとを備え，／前記インナーフィンは，前記排気ガスの流れ方向に略垂直な断面形状が，凸部を一方側と他方側に交互に位置させて曲折する波形状であって，前記排気ガスの流れ方向に平行な方向で部分的に切り起こされた切り起こし部を備えるオフセットフィンであり，／前記断面形状にて，前記一方側と前記他 方側のうちの同一側で隣り合う前記凸部の中心同士の距離であるフィンピッチの大きさをｆｐとし，前記一方側と前記他方側のうちの同一側で隣り合う前記凸部と前記凸部との間でフィンによって囲まれた領域の相当円直径をｄｅとし，前記切り起こし部の排気流れ方向での長さをＬとし，前記断面形状における前記一方側の凸部から前記他方側の凸部までの距離であるフィン高さをｆｈとしたときに，／前記フィンピッチの大きさが，／２＜ｆｐ≦１２（単位：㎜）／を満足する大きさであり，／前記切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，／ｆｈ＜７，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦７（単位：㎜）／ｆｈ＜７，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１（単位：㎜）／７≦ｆｈ，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦４．５（単位：㎜），または／７≦ｆｈ，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１．５（単位：㎜）／であって，／さらに，／Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８としたときに，／前記相当円直径ｄｅおよび前記切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，前記粒子状物質が前記インナーフィンに堆積することを抑制するために，／１．１≦Ｘ≦４．３／を満足する大きさになっていることを特徴とする排気熱交換器【請求項２】前記相当円直径および前記切り起こし部の排気流れ方向での長さが，／１．２ に堆積することを抑制するために，／１．１≦Ｘ≦４．３／を満足する大きさになっていることを特徴とする排気熱交換器【請求項２】前記相当円直径および前記切り起こし部の排気流れ方向での長さが，／１．２≦Ｘ≦３．９／を満足する大きさであることを特徴とする請求項１に記載の排気熱交換器【請求項３】前記相当円直径および前記切り起こし部の排気流れ方向での長さが，／１．３≦Ｘ≦３．５／を満足する大きさであることを特徴とする請求項１に記載の排気熱交換器 ３ 本件審決の理由の要旨(1) 本件審決の理由は，要するに，本件発明は，下記アの引用例１に記載された発明及び下記イないしオの引用例２ないし５に記載された事項に基づき，当業者が容易に発明をすることができたものであるから，本件特許は，特許法２９条２項の規定に違反してされたものであり，同法１２３条１項２号の規定により無効にすべきものである，というものである。 ア引用例１：国際公開第２００５／４０７０８号（甲１。平成１７年５月６日公開）イ引用例２：特開昭６２－５０９８号公報（甲２）ウ引用例３：実願平１－２９３９０号（実開平２－１２２９８３号）のマイクロフィルム（甲３）エ引用例４：特開２００６－１０５５７７号公報（甲４）オ引用例５：特開２００４－７７０２４号公報（甲５）(2) 本件審決が認定した引用例１に記載された発明（以下「引用発明」という。）並びに本件発明と引用発明との一致点及び相違点は，次のとおりである。 ア引用発明：エンジンから来る排ガスと前記排ガスを冷却する冷却剤との間で熱交換を行う排ガス熱交換器において，内部を前記排ガスが流れ，外部を前記冷却剤が流れる管と，管内に配置され，熱伝導の改良を可能にするフィン薄板とを備え，同フィン薄板は，凸部を一方 する冷却剤との間で熱交換を行う排ガス熱交換器において，内部を前記排ガスが流れ，外部を前記冷却剤が流れる管と，管内に配置され，熱伝導の改良を可能にするフィン薄板とを備え，同フィン薄板は，凸部を一方側と他方側に交互に位置させて曲折する波形状であって，部分的に切り起こされた切り起こし部を備えるオフセットフィンであり，構造体の縦ピッチをＬとし，横ピッチをＱとし，構造体高さをｈとしたときに，ｈは１㎜から５㎜，Ｌはｈの０．５倍から６倍，Ｑはｈの０．５倍から８倍，管内の流体直径は０．５㎜から１０㎜である排ガス熱交換器イ一致点：エンジンでの燃焼により発生した粒子状物質を含有する排気ガスと前記排気ガスを冷却する冷却剤との間で熱交換を行う排気熱交換器において，内部を前記排気ガスが流れ，外部を前記冷却剤が流れるチューブと，前記チューブ内に配置され，前記排気ガスと前記冷却剤との間での熱交換を促進させるインナーフィンとを備え，前記インナーフィンは，略垂直な断面形状が，凸部を一方側と他方側に交互に位置させて曲折する波形状であって，部分的に切り起こされた切り起こし部を備えるオフセットフィンであり，前記断面形状にて，前記一方側と前記他方側のうちの同一側で隣り合う前記凸部の中心同士の距離であるフィンピッチの大きさをｆｐとし，前記断面形状における前記一方側の凸部から前記他方側の凸部までの 距離であるフィン高さをｆｈとしたときに，前記フィンピッチの大きさが，２＜ｆｐ≦１２（単位：㎜）を満足する大きさである排気熱交換器ウ本件発明と引用発明との相違点１：本件発明では，排気ガスを冷却する冷却剤が冷却水であるのに対して，引用発明では，冷却剤が冷却水であるか否か不明である点エ本件発明と引用発明との相違点２：本件発明では，熱交換後の排気ガスをエンジン側へ は，排気ガスを冷却する冷却剤が冷却水であるのに対して，引用発明では，冷却剤が冷却水であるか否か不明である点エ本件発明と引用発明との相違点２：本件発明では，熱交換後の排気ガスをエンジン側へ流出するのに対して，引用発明では，そのような構成を備えているか否か不明である点オ本件発明と引用発明との相違点３：本件発明では，チューブやインナーフィンがステンレス製であるのに対して，引用発明では，これらの材質が不明である点カ本件発明と引用発明との相違点４：本件発明では，インナーフィンの排気ガスの流れ方向に略垂直な断面形状が波形状であって，排気ガスの流れ方向に平行な方向で切り起こし部が切り起こされるのに対して，引用発明では，インナーフィンや切り起こし部と排気ガスの流れ方向との関係が不明である点キ本件発明１と引用発明との相違点５：本件発明１では，断面形状にて，一方側と他方側のうちの同一側で隣り合う凸部の中心同士の距離であるフィンピッチの大きさをｆｐとし，前記一方側と前記他方側のうちの同一側で隣り合う前記凸部と前記凸部との間でフィンによって囲まれた領域の相当円直径をｄｅとし，切り起こし部の排気流れ方向での長さをＬとし，前記断面形状における前記一方側の凸部から前記他方側の凸部までの距離であるフィン高さをｆｈとしたときに，前記切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，ｆｈ＜７，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦７（単位：㎜），ｆｈ＜７，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１（単位：㎜），７≦ｆｈ，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦４．５（単位：㎜），又は，７≦ｆｈ，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１．５（単位：㎜）であって，さらに，Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８としたときに，前記相当円直径ｄｅ及び前記切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，粒子状物質がインナ ＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１．５（単位：㎜）であって，さらに，Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８としたときに，前記相当円直径ｄｅ及び前記切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，粒子状物質がインナーフィンに堆積することを抑制するために， １．１≦Ｘ≦４．３を満足する大きさになっているのに対して，引用発明では，ｆｐ，ｆｈについて記載されているものの，Ｘについては不明であり，前記のような条件を満たすか不明である点ク本件発明２と引用発明との相違点６：「本件発明１」を「本件発明２」と，「１．１≦Ｘ≦４．３」を「１．２≦Ｘ≦３．９」とそれぞれ読み替えるほかは，相違点５と同じ。 ケ本件発明３と引用発明との相違点７：「本件発明１」を「本件発明３」と，「１．１≦Ｘ≦４．３」を「１．３≦Ｘ≦３．５」とそれぞれ読み替えるほかは，相違点５と同じ。 ４ 取消事由(1) 本件発明１の容易想到性に係る判断の誤り（取消事由１）(2) 本件発明２及び３の容易想到性に係る判断の誤り（取消事由２）第３ 当事者の主張 １ 取消事由１（本件発明１の容易想到性に係る判断の誤り）について〔原告の主張〕(1) 相違点５に係る判断の誤りア本件審決は，引用例１に記載された発明として，前記第２の３(2)ア記載の排ガス熱交換器を認定している。 しかし，引用例１に記載されているのは，ガス－液体熱交換器，液体－ガス熱交換器，液体－液体熱交換器のいずれにも使用でき，排ガス熱交換器又は過給空気熱交換器の用途がある熱交換器である（甲１【請求項１７】【０００１】～【０００３】【０００５】～【０００８】【００１６】【００２０】）。 また，本件審決は，引用例１に記載された排気ガス熱交換器は，管内に配置され，熱伝導の改良を可能にするフィン薄板とを備えたもの ～【０００３】【０００５】～【０００８】【００１６】【００２０】）。 また，本件審決は，引用例１に記載された排気ガス熱交換器は，管内に配置され，熱伝導の改良を可能にするフィン薄板とを備えたものであるとも認定している。 しかし，引用例１に記載されているのは，管の外部に配置されるが，管内にも設けることができ，熱伝導の改良を可能にするフィン薄板とを備えた，ガス－液体熱 交換器，液体－ガス熱交換器，液体－液体熱交換器のいずれにも使用でき，排ガス熱交換器又は加給空気熱交換器の用途がある熱交換器である（甲１【請求項１】【請求項２】【請求項４】【請求項６】【請求項１３】～【請求項１５】【０００７】～【０００９】【００１４】【００１６】～【００１８】【００２１】）。 イ次に，本件審決は，引用発明のインナーフィン諸元の中から，流体直径ｄｅを２㎜，切り起こし部の排気流れ方向での長さＬを７㎜，フィン高さｆｈを５㎜に選択し，本件発明１のＸの式（Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８）に当てはめると，本件発明１のＸの数値範囲（１．１≦Ｘ≦４．３）を充足すると認定した上で，Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８としたときに，相当円直径ｄｅ及び切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，粒子状物質がインナーフィンに堆積することを抑制するために，１．１≦Ｘ≦４．３を満足する大きさになるという構成について，本件発明１と引用発明との間に相違はないと判断した。 しかし，引用例１に記載されているのは，その構造体（フィン）が排ガス熱交換器としても，過給空気熱交換器としても使用できる汎用熱交換器であるから，排気熱交換器でしか有意でない上記Ｘの式を適用することはできない。すなわち，本件発明１は，過給空気熱交換器で知られていたインナーフィンが排気熱交換器では採用できないことを前 汎用熱交換器であるから，排気熱交換器でしか有意でない上記Ｘの式を適用することはできない。すなわち，本件発明１は，過給空気熱交換器で知られていたインナーフィンが排気熱交換器では採用できないことを前提として，チューブ内を流れる排気の圧力損失及びチューブ外を流れる冷却水の通水抵抗を低く抑えることができるとともに，チューブ内の目詰まりを抑制し，かつ，高い放熱性能を備えた排気熱交換器に適したオフセットフィンの仕様を定めるために工夫されたものであるから（甲８【００１６】），上記Ｘの式は，排気熱熱交換器においてのみ有意性があり，過給空気熱交換器にも排気熱交換器にも機能できる熱交換器には適用することができない。 また，引用発明について，流体直径ｄｅを２㎜，切り起こし部の排気流れ方向での長さＬを７㎜，フィン高さｆｈを５㎜に選択して上記Ｘの式に当てはめたときに，何らかの条件で，ＥＧＲガス密度比ρ（ＥＧＲクーラの冷却性能と圧力損失の大きさの両方を考慮した指数）が９３％以上に保たれる範囲に入ることがあったとして も，たまたま選んだ諸元が排気熱交換器にとって価値のある値であるか否かが判断できない。そもそも，Ｘの数値範囲が１．１≦Ｘ≦４．３となるようにインナーフィンの諸元を選定するのは，後知恵である。上記Ｘの式やＸの数値範囲が分かって初めてこれを満足するＸの数値が選択できるのであり，いまだ上記Ｘの式を示されていない者にとっては，相当円直径０．５ないし１０㎜，フィンピッチ０．２５ないし２０㎜，フィン高さ１ないし５㎜という諸元を与えられたとしても，排気熱交換器において，その諸元の中でどの値が望ましいものであるのか判断することはできないのである。 (2) 本件発明１の作用効果に係る判断の誤り本件審決は，本件発明１が奏する作用効果は引用例１に記載された発明及 て，その諸元の中でどの値が望ましいものであるのか判断することはできないのである。 (2) 本件発明１の作用効果に係る判断の誤り本件審決は，本件発明１が奏する作用効果は引用例１に記載された発明及び引用例２ないし５に記載された事項に基づき，当業者が容易に予測し得る程度のものであると判断した。 しかし，本件発明１は，チューブ及びインナーフィンを有する構造の排気熱交換器において，インナーフィンとしてオフセットフィンを用いた場合に，高い性能が得られるフィンについての諸条件を求めることにより，排気熱交換器の性能向上を図ることを目的とし（甲８【００１３】），チューブ内を流れる排気の圧力損失及びチューブ外を流れる冷却水の通水抵抗を低く抑えるとともに，チューブ内の目詰まりを抑制し，かつ，高い放熱性能を備えた排気熱交換器が得られるという作用効果（【００１６】）を達成するため，排気熱交換器のオフセットフィンの最適仕様を具現化したものである。特に，ＥＧＲガス密度比ρを９３％以上に保つことは，当業者が容易に予測し得るものではなく，本件発明１によって初めて導かれた作用効果であり，上記Ｘの式に基づく最適仕様としたオフセットフィンを用いた本件発明１の作用効果は，引用例１に記載された熱交換器では奏することはできない。 (3) 前判決の拘束力についてなお，前判決は，相違点５に係る本件発明１の構成のうち，切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，ｆｈ＜７，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦７（単位：㎜）， ｆｈ＜７，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１（単位：㎜），７≦ｆｈ，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦４．５（単位：㎜），又は，７≦ｆｈ，５＜ｆｐのとき，０． ５＜Ｌ≦１．５（単位：㎜）とする構成は，引用例１に開示されていないとして本件特許を有効と判断した前審決に対するもの ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦４．５（単位：㎜），又は，７≦ｆｈ，５＜ｆｐのとき，０． ５＜Ｌ≦１．５（単位：㎜）とする構成は，引用例１に開示されていないとして本件特許を有効と判断した前審決に対するものである。前判決は，上記構成のうち，少なくとも一部の条件が引用例１に開示されていることをもって，同構成について，引用例１に記載された発明と本件発明１との間に相違はないと判断した。原告は，前判決に対して，上告をしていないし，本件訴訟でもその判断を争っていない。本件訴訟において原告が争うのは，前記Ｘの式が適用できる熱交換器が引用例１に開示されているという本件審決の判断である。原告は，前訴でもこの判断の誤りを予備的に主張したが，主な争点が上記構成の開示の有無であったため，前訴では，Ｘの式に関して十分な審理がされていない。したがって，本件訴訟における原告の主張は，前判決の拘束力により妨げられるものではない。 (4) 小括よって，本件発明１の容易想到性に係る本件審決の判断は誤りである。 〔被告の主張〕(1) 相違点５に係る判断の誤りについてア引用例１（【０００８】）の記載は，インナーフィンの諸元を排ガス熱交換器，すなわち排気熱交換器に使用することもできるし，過給空気熱交換器にも使用することができるという意味である。したがって，排気熱交換器を必要とする当業者は，引用例１に記載されたインナーフィンの諸元をそのまま排気熱交換器に利用できるのであり，引用例１に排気熱交換器が記載されているとした本件審決の認定に誤りはない。 イ原告は，引用例１に記載された汎用熱交換器に，排気熱交換器でしか有意でない本件発明１のＸの式を適用することはできないと主張する。 しかし，当業者にとって，Ｘの式の考え方により排気熱交換器を設計することは，数ある設計方法の一つに 用熱交換器に，排気熱交換器でしか有意でない本件発明１のＸの式を適用することはできないと主張する。 しかし，当業者にとって，Ｘの式の考え方により排気熱交換器を設計することは，数ある設計方法の一つにすぎず，それを採用するか否かは自由であり，当業者がそ れに拘束される理由はない。Ｘの式の考え方を採用しなくとも，Ｘの数値範囲に入る有用な排気熱交換器を設計することはできるのである。 また，原告は，引用発明において，流体直径ｄｅを２㎜，切り起こし部の排気流れ方向での長さＬを７㎜，フィン高さｆｈを５㎜に選択して，Ｘの式に数値を当てはめたときに，ＥＧＲガス密度比ρを９３％以上に保たれる範囲に入ることがあったとしても，たまたま選んだ諸元が排気熱交換器にとって価値ある値であるか否かが判断できないから，本件発明１のＸの式は，引用例１に記載された汎用熱交換器に適用できるものではないとも主張する。 しかし，引用例１には，排気ガス熱交換器におけるフィンの好ましい諸元として，相当円直径０．５ないし１０㎜，フィンピッチ０．２５ないし２０㎜，フィン高さ１ないし５㎜と記載されているから，当業者は，要求される熱交換量その他の条件を考慮して，その数値範囲に入る適宜の数値を採用して設計し，その設計の効率を図ることは自明であり，Ｘの考え方を採用しなければそのような排気ガス熱交換器を設計できないものではない。 (2) 本件発明１の作用効果に係る判断の誤りについて本件発明の奏する作用効果が，引用発明及び引用例２ないし５に記載された事項に基づいて，当業者が容易に予測し得るものであるとした本件審決の判断に誤りはない。 (3) 前判決の拘束力について本件審決には前判決の拘束力が及ぶから，原告の主張は誤りである。 (4) 小括よって，本件発明１の容易想到性に係る本件 あるとした本件審決の判断に誤りはない。 (3) 前判決の拘束力について本件審決には前判決の拘束力が及ぶから，原告の主張は誤りである。 (4) 小括よって，本件発明１の容易想到性に係る本件審決の判断に誤りはない。 ２ 取消事由２（本件発明２及び３の容易想到性に係る判断の誤り）について〔原告の主張〕本件審決は，相違点６に係る本件発明２の構成のうち，Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８としたときに，相当円直径ｄｅ及び切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが， 粒子状物質がインナーフィンに堆積することを抑制するために，１．２≦Ｘ≦３． ９を満足する大きさになるという構成や，相違点７に係る本件発明３のうち，Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８としたときに，相当円直径ｄｅ及び切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，粒子状物質がインナーフィンに堆積することを抑制するために，１．３≦Ｘ≦３．５を満足する大きさになるという構成も，引用発明との間に相違はないと判断した。 しかし，前記１と同様に，本件審決の引用発明の認定並びに相違点６及び相違点７に係る判断は，誤りである。 よって，本件発明２及び３の容易想到性に係る本件審決の判断は誤りである。 〔被告の主張〕前記１と同様に，本件審決の引用発明の認定並びに相違点６及び相違点７に係る判断に誤りはない。 よって，本件発明２及び３の容易想到性に係る本件審決の判断に誤りはない。 第４ 当裁判所の判断 １ 本件発明について(1) 本件明細書（甲８）には，概略，以下の記載がある。 ア本件発明は，熱機関から排出される排気と冷却水との間で熱交換を行う排気熱交換器に関するもので，特に，排気再循環装置（ＥＧＲ）に用いられる排気を冷却するガスクーラ（ＥＧＲクーラ）への適用に有効なもので 本件発明は，熱機関から排出される排気と冷却水との間で熱交換を行う排気熱交換器に関するもので，特に，排気再循環装置（ＥＧＲ）に用いられる排気を冷却するガスクーラ（ＥＧＲクーラ）への適用に有効なものである（【０００１】）。 イセグメント長さＬとＥＧＲガス密度ρ比との関係に基づいて，オフセットフィンの最適仕様を決定すると，セグメント長さＬとＥＧＲガス密度ρ比との関係は図１２のとおりである。なお，ＥＧＲガス密度ρ比は，ＥＧＲガス密度ρの最大値を１００％としたときの比率である。図１２中の曲線（ａ）は，ｆｈ＜７，ｆｐ≦５のときの計算結果であり，例えば，ｆｈ＝４．６，ｆｐ＝４．５のときの計算結果である。このときでは，セグメント長さＬを，０．５＜Ｌ≦６５とすることで，ρ比を９５％以上にすることができ，０．５＜Ｌ≦２５とすることで，ρ比を９７％ 以上にすることができ，０．５＜Ｌ≦７とすることで，ρ比を９９％以上にすることができる。また，曲線（ｂ）は，ｆｈ＜７，５＜ｆｐのときの計算結果であり，例えば，ｆｈ＝４．６，ｆｐ＝５．５のときの計算結果である。このときでは，セグメント長さＬを，０．５＜Ｌ≦２０とすることで，ρ比を９５％以上にすることができ，０．５＜Ｌ≦８とすることで，ρ比を９７％以上にすることができ，０． ５＜Ｌ≦１とすることで，ρ比を９９％以上にすることができる。曲線（ｃ）は，７≦ｆｈ，ｆｐ≦５のときの計算結果であり，例えば，ｆｈ＝９，ｆｐ＝４．５のときの計算結果である。このときでは，セグメント長さＬを，０．５＜Ｌ≦５０とすることで，ρ比を９５％以上にすることができ，０．５＜Ｌ≦１５とすることで，ρ比を９７％以上にすることができ，０．５＜Ｌ≦４．５とすることで，ρ比を９９％以上にすることができる。曲線（ｄ）は，７≦ｆｈ，５＜ｆｐのときの ％以上にすることができ，０．５＜Ｌ≦１５とすることで，ρ比を９７％以上にすることができ，０．５＜Ｌ≦４．５とすることで，ρ比を９９％以上にすることができる。曲線（ｄ）は，７≦ｆｈ，５＜ｆｐのときの計算結果であり，例えば，ｆｈ＝９，ｆｐ＝５．５のときの計算結果である。このときでは，セグメント長さＬを，０．５＜Ｌ≦１５とすることで，ρ比を９５％以上にすることができ，０．５＜Ｌ≦６とすることで，ρ比を９７％以上にすることができ，０．５＜Ｌ≦１．５とすることで，ρ比を９９％以上にすることができる（【００８５】～【００９０】）。 ウ ＥＧＲガス密度ρとは，ＥＧＲクーラの冷却性能と圧力損失の大きさの両方を考慮した指数であり，ＥＧＲガス密度ρ（㎏／㎥）は，ρ＝Ｐｇ２／（Ｒ・Ｔｇ２）（Ｐｇ２：ガス出口絶対圧（Ｐａ），Ｒ：気体定数＝２８７．０５Ｊ／（ｋｇ・Ｋ），Ｔｇ２：ガス出口温度（Ｋ））で表され，ρが大きいほどＥＧＲガスの充填率が高くなり，ＥＧＲ率を上げることが可能となる（【００７７】【００７８】）。 (2) 以上の記載からすると，本件発明は，フィン高さｆｈ，フィンピッチｆｐの大きさをいずれも重複しない４つの範囲に分け，それぞれの範囲において，ＥＧＲクーラの冷却性能と圧力損失の大きさの両方を考慮した指数であるＥＧＲガス密度ρに着目し，ρ比を９９％以上にするセグメント長さＬ（切り起こし部の排気流れ方向の長さＬに相当する。）の最適範囲を特定したものであると認められる。 ２ 前判決の拘束力について(1) 前審決及び前判決における判断ア前審決について前審決は，引用例１に記載された発明として，前記第２の３(2)アと同じ引用発明を認定し，本件発明１と引用発明との一致点及び相違点として，同イないしキと同じ一致点及び相違点 ア前審決について前審決は，引用例１に記載された発明として，前記第２の３(2)アと同じ引用発明を認定し，本件発明１と引用発明との一致点及び相違点として，同イないしキと同じ一致点及び相違点１ないし５を認定した。その上で，前審決は，相違点１ないし４については，引用発明について，各相違点に係る本件発明１の構成とすることは，当業者が容易に想到し得たものであると判断した。 他方，相違点５については，引用発明は，「切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，ｆｈ＜７，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦７（単位：㎜），ｆｈ＜７，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１（単位：㎜），７≦ｆｈ，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦４．５（単位：㎜），又は，７≦ｆｈ，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１． ５（単位：㎜）」とはいえず，また，引用例１には，７≦ｆｈについて一切記載されていないので，引用発明から，７≦ｆｈ，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦４．５（単位：㎜）及び７≦ｆｈ，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１．５（単位：㎜）を満たすように設計することが当業者にとって容易ということはできないとして，本件発明１は，引用発明及び引用例２ないし５に記載された事項に基づき，当業者が容易に想到することができるものではないと判断し，本件発明２及び３についても，同様の判断をした。 なお，前審決は，相違点５に係る本件発明１の構成のうち，「Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８としたときに，相当円直径ｄｅ及び切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，粒子状物質がインナーフィンに堆積することを抑制するために，１．１≦Ｘ≦４．３を満足する大きさになっている」点については，引用発明から算出したＸは，本件発明１のＸの数値範囲を満足する大きさになっているとした上で，インナーフィンの目詰まりを防止することは周知の課題 Ｘ≦４．３を満足する大きさになっている」点については，引用発明から算出したＸは，本件発明１のＸの数値範囲を満足する大きさになっているとした上で，インナーフィンの目詰まりを防止することは周知の課題であり，その課題を解決するために粒子状物質がインナーフィンに堆積することを抑制するように設計することは 当業者にとって容易であると判断した。また，前審決は，引用発明から算出したＸは本件発明２及び３におけるＸの各数値範囲も満足するものであるとも認定している。 イ前判決について前判決は，前審決が認定した引用発明並びに本件発明１と引用発明との一致点及び相違点１ないし５を前提として，当該訴訟の原告（本件訴訟の被告）が主張した取消事由（相違点５についての判断の誤り）について，以下のとおり，前審決の判断は誤りであると判示した。 すなわち，前判決は，相違点５について，①切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，ｆｈ＜７，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦７（単位：㎜），ｆｈ＜７，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１（単位：㎜），７≦ｆｈ，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦４．５（単位：㎜），又は，７≦ｆｈ，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１． ５（単位：㎜）とする構成については，本件発明１と引用発明との間に相違はなく，②Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８としたときに，相当円直径ｄｅ及び切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，粒子状物質がインナーフィンに堆積することを抑制するために，１．１≦Ｘ≦４．３を満足する大きさになるという構成についても，本件発明１と引用発明の間に相違はないから，相違点５につき，引用発明に引用例２ないし５に記載された事項を適用しても当業者が容易に発明することができたものであるとすることはできないとした前審決の判断は誤りであると判示した。 また， ないから，相違点５につき，引用発明に引用例２ないし５に記載された事項を適用しても当業者が容易に発明することができたものであるとすることはできないとした前審決の判断は誤りであると判示した。 また，前判決は，引用発明から算出した関数Ｘは，本件発明２のＸの数値範囲（１． ２≦Ｘ≦３．９）及び本件発明３のＸの数値範囲（１．３≦Ｘ≦３．５）についても充足することを示した上で，相違点５についての判断に誤りがある結果，本件発明１は当業者が容易に発明をすることができたものということはできないとした前審決の判断が取り消される以上，同判断を前提として，本件発明２及び３についても，これを容易に発明することができないとした前審決の判断を是認することはできないと判示したものである。 (2) 前判決の拘束力ア特許無効審判事件についての審決の取消訴訟において審決取消しの判決が確定したときは，審判官は特許法１８１条２項の規定に従い当該審判事件について更に審理，審決をするが，審決取消訴訟は行政事件訴訟法の適用を受けるから，再度の審理，審決には，同法３３条１項の規定により，取消判決の拘束力が及ぶ。そして，この拘束力は，判決主文が導き出されるのに必要な事実認定及び法律判断にわたるものであるから，審判官は取消判決の認定判断に抵触する認定判断をすることは許されない。したがって，再度の審判手続において，審判官は，当事者が取消判決の拘束力の及ぶ判決理由中の認定判断につきこれを誤りであるとして従前と同様の主張を繰り返しあるいはその主張を裏付けるための新たな立証を許すべきではなく，取消判決の拘束力に従ってした審決は，その限りにおいて適法であり，再度の審決取消訴訟においてこれを違法とすることはできない（最高裁昭和６３年（行ツ）第１０号平成４年４月２８日第三小法廷判決・ なく，取消判決の拘束力に従ってした審決は，その限りにおいて適法であり，再度の審決取消訴訟においてこれを違法とすることはできない（最高裁昭和６３年（行ツ）第１０号平成４年４月２８日第三小法廷判決・民集４６巻４号２４５頁）。 イこれを本件についてみると，前判決は，前審決が認定した引用例１に記載された発明（本件審決が認定した引用発明と同じものである。）を前提として，前審決が認定した相違点５（本件審決が認定した相違点５と同じものである。）に係る本件発明１の構成のうち，①切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，ｆｈ＜７，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦７（単位：㎜），ｆｈ＜７，５＜ｆｐのとき，０． ５＜Ｌ≦１（単位：㎜），７≦ｆｈ，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦４．５（単位：㎜），又は，７≦ｆｈ，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１．５（単位：㎜）とする構成についても，②Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８としたときに，相当円直径ｄｅ及び切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，粒子状物質がインナーフィンに堆積することを抑制するために，１．１≦Ｘ≦４．３を満足する大きさになるという構成についても，引用発明との間に相違はないと判断して，引用発明に基づいて容易に発明することはできないとした前審決を取り消したものであるから，少なくとも，引用発明の認定及び相違点５に係る判断について，再度の審決に対する拘束力 が生ずるものというべきである。 また，前判決は，引用発明から算出した関数Ｘは，本件発明２のＸの数値範囲（１． ２≦Ｘ≦３．９）及び本件発明３のＸの数値範囲（１．３≦Ｘ≦３．５）についても充足することを示した上で，本件発明２及び３についても，これを容易に発明することができないとした前審決を取り消したものであるから，前判決は，本件審決が認定した相違点６に係 ３≦Ｘ≦３．５）についても充足することを示した上で，本件発明２及び３についても，これを容易に発明することができないとした前審決を取り消したものであるから，前判決は，本件審決が認定した相違点６に係る本件発明２の構成についても，相違点７に係る本件発明３の構成についても，本件発明１と同様に，引用発明との間に相違はないと判断したものということができる。したがって，前判決のこれらの判断についても再度の審決に対する拘束力が生ずるものというべきである。 以上によれば，本件審決による引用発明の認定並びに相違点５ないし７に係る判断は，いずれも前判決の拘束力に従ってしたものであり，本件審決は，その限りにおいて適法であり，本件訴訟においてこれを違法とすることはできない。 ウ原告の主張について原告は，前訴においては，Ｘの式に関して十分な審理がされていないから，本件訴訟における原告の主張は，前判決の拘束力により妨げられるものではないなどと主張する。 しかし，前記２(1)イのとおり，前判決は，Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８としたときに，相当円直径ｄｅ及び切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，粒子状物質がインナーフィンに堆積することを抑制するために，１．３≦Ｘ≦３．５（本件発明１），１．２≦Ｘ≦３．９（本件発明２）又は１．３≦Ｘ≦３．５（本件発明３）を満足する大きさになるという構成は，引用発明との間に相違はないとの判断を示した上で，結論として，本件発明は引用発明に引用例２ないし５に記載された事項を適用しても当業者が容易に発明することができたということはできないとした前審決を取り消しているのであって，この前判決の判断に拘束力が生ずることは明らかであり，原告の上記主張は失当である。 ３ 本件発明の作用効果について 原告は，本件発明のＸの式に いとした前審決を取り消しているのであって，この前判決の判断に拘束力が生ずることは明らかであり，原告の上記主張は失当である。 ３ 本件発明の作用効果について 原告は，本件発明のＸの式に基づき最適仕様としたオフセットフィンを用いた本件発明の作用効果は，引用例１に記載された熱交換器では奏することはできないなどとして，本件審決の本件発明の作用効果に係る判断は誤りであると主張する。 確かに，前記１(2)のとおり，本件発明は，フィン高さｆｈ，フィンピッチｆｐの大きさをいずれも重複しない４つの範囲に分け，それぞれの範囲において，ＥＧＲクーラの冷却性能と圧力損失の大きさの両方を考慮した指数であるＥＧＲガス密度ρに着目し，ρ比を９９％以上にするセグメント長さＬの最適範囲を特定したものである。しかしながら，引用例１においても，排気ガス熱交換器におけるフィンの諸元について，流体直径ｄｅ（本件発明の相当円直径ｄｅに相当する。）は，好ましくは１㎜ないし５㎜であること，フィン高さｆｈは，特に好ましくは１．５㎜であること，切り起こし部の排気流れ方向での長さＬは，フィン高さｆｈの０．２５倍ないし４倍であることがそれぞれ記載されているところ（【００１４】図３），フィン高さｆｈを１．５㎜とし，切り起こし部の排気流れ方向での長さＬをその０． ２５倍ないし４倍である０．３７５㎜ないし６㎜とし，流体直径ｄｅを１㎜ないし５㎜として，本件発明のＸの式に当てはめると，その数値は，別紙のとおり，本件発明におけるＸの数値範囲とおおむね重複している。そうすると，本件明細書の上記記載に照らすと，当該重複部分では，チューブやインナーフィンの材質，インナーフィンや切り起こし部と排気ガスの流れ方向等を適宜選択することにより（相違点１ないし４に係る本件発明の構成。なお，原告は，相違点１ 照らすと，当該重複部分では，チューブやインナーフィンの材質，インナーフィンや切り起こし部と排気ガスの流れ方向等を適宜選択することにより（相違点１ないし４に係る本件発明の構成。なお，原告は，相違点１ないし相違点４に係る本件発明の構成は引用例２ないし５に基づき当業者が容易に想到することができるものであるとした本件審決の判断を争っていない。），引用発明においても，ＥＧＲガス密度ρ比が９９％以上を示すものになるということができる。 そうすると，本件発明の奏する作用効果も引用発明から容易に予測し得る程度のものというべきであり，原告の主張は採用することができない。 ４ 結論以上の次第であるから，原告の請求は棄却されるべきものである。 知的財産高等裁判所第４部 裁判長裁判官髙部眞規子 裁判官井上泰人 裁判官齋藤 巌
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